Тем не менее окончательная осадка в подкладном кольце имеет два преимущества. Первое заключается в том, что уменьшается расход металла на поковку. За счет этого имеется возможность увеличить длину отрубаемой части со стороны верха слитка, что способствует удалению зоны затрудненной деформации, возникающей при осадке.
В результате ступица диска будет находиться ближе к средней, хорошо проработанной при осадке части слитка. Следовательно, в этом случае ступица будет проработана сильнее, чем при первых двух вариантах ковки.
Подробнее...Ковка роторов производилась по следующему технологическому процессу. Слиток стали 34ХН2МА весом 71,5т со средним диаметром 1720 мм обжимали до диаметра 1600 мм и осаживали до диаметра 2200 мм, что соответствует величине осадки 1,88.
Осаженный слиток ковали комбинированными бойками (верхний — плоский, нижний — ромбический) шириной 600 мм. Бочка ротора имела диаметр 1080 мм, чему соответствовал уков 4,15 от осаженного слитка.
Подробнее...
Удлиненный слиток № з был прокован на прессе усилием 3000m Технология ковки аналогична вышеописанной технологии ковки
удлиненных слитков весом 3,5 т (см. фиг. 75). Из слитка были получены две пятиступенчатые поковки № 1 и 2. При этом ступень «с минимальным уковом (1,5) у поковки № 2 соответствует донной *части слитка, а у поковки № 1 —середине слитка (табл. 13).
Поковки подвергали термической обработке, состоящей из закалки при 840—860° и отпуска при 610°.
Для исследования макроструктуры и механических свойств -литого металла из подприбыльной и донной частей слитка в холодном состоянии вырезали темплеты толщиной 25 мм (см. фиг. 75 и 81).
Схема вырезки темплетов для исследования макроструктуры и механических свойств поковок, откованных из обычных слитков, дана на фиг. 86. Схема разрезки поковок из удлиненного слитка дана на фиг. 76.
Макроструктуру выявляли снятием серного отпечатка и горячим травлением поперечных темплетов водным раствором соляной кислоты. Продольные темплеты травили реактивом Обергоффера. Механические испытания производили на образцах, вырезанных в трех участках по сечению поковки, а именно: на поверхности, на расстоянии г]2 радиуса от поверхности и в центре поковки (на участке радиусом 10—30 мм).
Для выяснения влияния термообработки на механические свойства по сечению ступеней поковок, имеющих разный диаметр, испытания проводили как на образцах, вырезанных из термообра-ботанных поковок, так и на образцах, заготовки для которых подвергались повторной термообработке по режиму, аналогичному режиму термообработки поковок. Заготовки для всех образцов перед испытанием подвергали обезводороживающему отжигу при 450° в течение 8—10 час.
В каждом из трех указанных выше участков вырезали по два разрывных образца (пятикратные с диаметром 10 мм) и два ударных Менаже.